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2fae=ingLiU冷却器的传热系数对于定的排气量、气体进入排出冷却器的温度、冷却水进入排出温度，7V、g是个定值，只有是个变量。影响值的因素很多，但主要是水与管壁给热系数和气体与管壁给热系数，水与管壁给热系数比较大，足满足值的需要。为了提高换热效能，提高值，使新设计的中冷器与原中冷器大小相似，必须提高气体与管壁给热系数。
5改进后的中冷器根据上述换热原理，我们采用了新型高效换热管，即在光管内轩焊螺旋丝结构、使管内流动气体在较低流速下形成矿流，大大提高了气体与管壁的给热系数。将元件式结构改为管壳式结构，气走管程，水走壳程，克服了原冷却器在结构、制造、安装上的缺陷。改进后的中冷器芯子，其体积是原结构的半，这样增大了分离器的空间、使分离效果更佳。改进后的冷却器既提篼了传热效率又提高了分离效率。
6结束语本文通过对2010/8型空压机中冷器元件式结构存在问题的分化提出了具体的改进方案。经过改进后的中冷器，1998年在炎热的夏季环境温度35°上，循环水温达32°0投入使用，效果**。气体经冷却器冷却后的出口温度38°写低于设计值，运行良好，大大提高了二级活塞环、气阀的寿命，降低了功耗，提高了压缩机运行的可靠性。
无热再燥器设计探讨覃拥军柳州市力风空气净化设备厂，广西柳州545007摘是对无热再生干燥器设计中的几钥题进行探化无热再生空气干燥器是国内厂家较早设计生产的种空气净化装置，因其结构简单、运行可靠、干燥性好的特点，而广泛应用于各个行业气源净化要求较高的场合。本文提出无热再生空气干燥器设计及运用中容易忽视与混淆的几个问题，与大家探讨。
1再生气量的选择典型的无热再生空气干燥器的工艺流程如图示，双塔交替工作，吸附叫，生压吸附大约lOin左右完成个周期。其工作基本原理用句话来说就是；高压吸附，低压解吸。在变压吸附过程中，遵循个原则，就是当再生气与原料气的实际体积比等于1时，再生气的出口*高露点等于原料气的入口露点。因此，在每个周期中，必须使再生气的体积超过实际原料气的体积，即再生气与原料气实际体积比大于1，才能实现压缩气体吸附干燥的无热并给出了相应的计算方式。
再生。基于上述原理，通常再生气量的计算如下。
滤网2消声器3排气阀4塔体31无热再生干燥器王艺流程图式中_常压下气体体积处理量2?压缩后气体体积再生气体积pl?大气压力/2?压缩气体压力P3再生气体压力打_常压气体温度扔_压缩气体温度打_再生气体温度义再生气百分比代入式得：如忽略吸附过程强度变化，则再生耗气比等于再生压力与压缩压力的比值，即55护//2.
实际上，上述计算忽略了每个干燥周期中有个均压过程，均压时压力逐渐提高，这过程所起的再生作用很小，如果以2周期为51诚均压时间为40 6则再生时间只有2说8，代入3式则；=0.1P再生耗气比义2滤网的设计国内厂家在干燥器管道与塔体的联接上大都采用滤网结构，但随意性较大，从而导致了干燥效果差或压力降过大。实际证明，滤网网孔面积之和越大，则压力降越小，但该将导致滤网入伸塔体的长度增加，从而使干燥效果下降。滤网的设计原则应为：网孔的总的实际透气面积管道面积。由于滤网外布满了活性氧化铅式分子筛，因此网孔的实际透气面积=网孔个数X孔眼面积X吸附剂的空隙率。
下面X?P型活性氧化铅为例，给出空隙率的计算方法：真比重丫真=玉38/613，孔容系数〔=0.4则假比重y假依上计算，网孔的面积之和应552管道面积。
3排气阀通径的选择排气阀是无热再生空气干燥器中的个重要元件，选择好的排气阀对提高整机质量很重要。而如果不能正确选择排气阀的通径也会影响整机的质量。
排气阀的排气有两个过程，是打开的瞬间大流量的放空，二是再生气的缓慢排出。由于再生气流量较小约为处理气量的15，因此选用较小管径的排气阀，势必造成排气噪音大和加速排气阀的损伤。
实际上主要应考虑瞬间排空远过程。因为它对排气阀的冲击和影响*大。下面给出依据瞬间排空排气阀通径的计算方法：正常工作状态下管道流速为8~12 /，在此取流=101/8假设塔体容积为塔，则依据上述空隙率的计算，塔中空气的体积为50X塔，消声器排空时间大致为1，在此取=128，则排气阀的通径计算如下：2两依此上下圆整，可选取正确的标准通径的排气阀。
如其塔体体积塔=.13而DN25的排气阀的内径为27，故选用DN25的排气阀较为合适。
由于冷冻式干燥器受工作原理和结构所限，压力露点只能达到2~10°。而微加热及有热再生干燥器结构相对复杂，在国内也在不断完善之中，无热再生空气干燥器在定时期内还将继续发挥行业中的主导作用，研巧和完善无热再生空气干燥器，使其更趋合理矛日**，在经济和社会效益上，将有积极的意义。
